расчет на прочность диска ТВД;
по специальной теме: обоснование и схема расширения Пунгинского ПХГ;
мероприятия по безопасности и экологичности проекта;
графические документы.
Введение
Перспективы развития газопроводного транспорта огромны. В последние годы выпуск газотурбинных установок (ГТУ) для компрессорных станций (КС) уменьшается. На КС поступали ГТУ большой мощности и производительности, вынужденная остановка которых или длительный простой в ремонте снижает технико-экономические показатели не только КС, но и системы газопроводов в целом.
Сооружение многопоточных газопроводов большой протяженности, в том числе и экспортных, сопровождается постановкой новых задач по проектированию мобильных ГПА при сооружении газотранспортных сетей, по охране окружающей среды, а также по эффективной эксплуатации всего оборудования.
Одной из главных проблем сегодняшнего времени является охрана окружающей среды. Главным источником загрязнения атмосферы в газопроводной транспортной промышленности являются ГТУ, в том числе и установка ГТК-10-4, поставленная на серийное производство еще в 1968 году. Установка ГТК-10-4 была совершенной для своего времени, за исключением некоторых недоработок. В конце 90-х годов началась модернизация топливной системы этих установок и систем управления.
Особенности работы газотурбинного привода в наилучшей степени отвечают требованиям эксплуатации газотранспортных систем: высокая единичная мощность, небольшая относительная масса, высокий уровень автоматизации и надежности, автономность привода и работа его на перекачиваемом газе. Именно поэтому этот вид привода получил наибольшее распространение на газопроводах.
Модернизация газоперекачивающих агрегатов на компрессорных станциях магистрального газопровода с улучшением их технико-экономических показателей позволяет снизить себестоимость транспорта газа, обеспечивать безопасные условия эксплуатации основного и вспомогательного оборудования в компрессорном цехе, решать задачи по охране окружающей среды, повышать культуру производства.
Нормативные ссылки В настоящем курсовом проекте использованы ссылки на следующие стандарты:
ГОСТ 12.1 004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
ГОСТ 12.2 003-91 ССБТ. Оборудование производственное. Общие требования безопасности.
ГОСТ 12.4 011-89 ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация.
ГОСТ 17.1.3.13-86 Охрана природы. Гидросфера. Общие требования к охране поверхностных вод от загрязнений.
ГОСТ 380-94 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки.
ГОСТ 3342-79 Соединения сварные. Методы контроля качества.
ГОСТ 6996-66 Сварные соединения. Методы определения механических свойств.
ГОСТ 14192-96 Маркировка грузов.
ГОСТ 14637-89 Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия.
ГОСТ 19903-74 Прокат листовой горячекатаный. Сортамент.
ГОСТ 19904-90 Прокат листовой холоднокатаный. Сортамент.
ГОСТ 23118-99 Конструкции металлические строительные. Общие технические условия.
СНиП II-23-81Стальные конструкции.
НПБ III-98 Автозаправочные станции. Требования пожарной безопасности.
ГОСТ 2.004-88 ЕСКД. Общие требования к выполнению конструкторских и технологических документов на печатающих и графических устройствах ЭВМ.
ГОСТ 2.102-68 ЕСКД. Виды и комплектность конструкторских документов.
ГОСТ 2.104-68 ЕСКД. Основные надписи.
ГОСТ 2.113-75 ЕСКД. Групповые и базовые конструкторские документы.
ГОСТ 2.124-85 ЕСКД. Порядок применения покупных изделий.
ГОСТ 2.301 - 68 ЕСКД. Форматы.
ГОСТ 2.601 - 95 ЕСКД. Эксплуатационные документы.
ГОСТ 2.602 - 95 ЕСКД. Ремонтные документы.
ГОСТ 2.120 - 73 ЕСКД. Технический проект
ГОСТ 2.301 - 68 ЕСКД. Форматы
ГОСТ 2.302 - 68 ЕСКД. Масштабы
ГОСТ 2.303 - 68 ЕСКД. Линии
ГОСТ 2.304 - 81 ЕСКД. Шрифты чертежные
ГОСТ 2.305 - 68 ЕСКД. Изображение -виды, размеры, сечения
ГОСТ 3.1201 - 85 ЕСТД. Система обозначения технической документации.
ГОСТ 3.1105 - 84 ЕСТД. Формы и правила оформления документов общего назначения.
ГОСТ 3.1127 - 93 ЕСТД. Общие правила выполнения текстовых технологических документов.
ГОСТ 3.1128 - 93 ЕСТД. Общие правила выполнения графических технологических документов.
ГОСТ 3.1201 - 85 ЕСТД. Система обозначения технологической документации.
ГОСТ 8.417-2002 ГСИ. Единицы величин.
ГОСТ 19.104-78 ЕСПД. Основные надписи.
ГОСТ 19.202-78 ЕСПД. Спецификация. Требования к содержанию и оформлению.
ГОСТ 19.404-79 ЕСПД. Пояснительная записка. Требования к содержанию и оформлению.
ГОСТ 19.502-78 ЕСТД. Описание применения. Требования к содержанию и оформлениям.
ГОСТ 7.1 - 84 Библиографическое описание документа. Общие требования и правила составления.
ГОСТ 21.101-97 СПДС. Основные требования к проектной и рабочей документации.
ГОСТ 21.110-95 СПДС. Правила выполнения спецификаций оборудования, изделий и материалов.
ГОСТ 21.205-93 СПДС. Технология производства. Основные требования к рабочим чертежам.
ОК (МК (ИСО/ИНФКО МКС) 001-96) 001-2000 Общероссийский классификатор стандартов.
ОК 005-93 Общероссийский классификатор продукции.
ОК 012-93 Общероссийский классификатор изделий и конструкторских документов.
ОК 015-94 Общероссийский классификатор единиц измерения.
1. Исходные данные теплового расчета
Таблица 1.1
Название |
Обозначение |
Значение |
Единица измерения |
|
Температура перед ТВД |
Тг |
1063 |
К |
|
Температура среднегодовая перед компрессором |
Тв |
285 |
К |
|
Потери по тракту |
тр |
0,1 |
--- |
|
Относительный расход охлаждаемого воздуха |
qохл |
0,035 |
--- |
|
Степень регенерации |
r |
0,7 |
--- |
|
Относительный расход топлива |
qтопл |
0,015 |
--- |
На основании опыта УЗТМ и научно-исследовательских организаций по созданию ГТУ задаёмся необходимыми теплофизическими коэффициентами (табл.1.2).
Таблица 1.2. Необходимые теплофизические коэффициенты
Название |
Обозначение |
Значение |
Единица измерения |
|
КПД турбины |
Т |
0,88 |
--- |
|
КПД компрессора |
К |
0,86 |
--- |
|
КПД камеры сгорания |
КС |
0,99 |
--- |
|
КПД механический |
мех |
0,98 |
--- |
|
Теплоемкость воздуха на входе в компрессор |
Cp К |
1,008 |
кДж/ (кт*К) |
|
Теплоемкость газовоздушной смеси в камере сгорания |
Cp КС |
1,08 |
кДж/ (кт*К) |
|
Теплоемкость воздуха в камере сгорания |
Cp В |
1,03 |
кДж/ (кт*К) |
|
Теплоемкость продуктов сгорания в турбине |
Cp Т |
1,16 |
кДж/ (кт*К) |
В качестве расчетной величины принимаем значение , оптимальное, как по КПД, так и по эффективной мощности. Результаты расчета представлены в табл.1.3
Таблица 1.3. Данные предварительного расчета тепловой схемы
Обозначение |
Значение |
Обозначение |
Значение |
|
4,400 |
3,982 |
|||
0,527 |
0,290 |
|||
177,9 |
315,2 |
|||
285,0 |
791,5 |
|||
464,5 |
693,4 |
1.1 Уточненный расчет тепловой схемы на номинальный режим
Номинальное значение .
КПД турбомашины принимаем в соответствии с заданием: ,
Из предварительного расчета:
Для воздуха:
Для газа:
Подвод тепла в КС при:
составит:
;
Из уравнения баланса мощностей:
Удельная полезная работа:
Расход воздуха при 10 МВт составит
1.2 Моделирование компрессора
Осевой компрессор проектируемого ГПА при нормальных атмосферных условиях (Ро=0,1013Мпа; То=285К) должен обеспечивать следующие характеристики работы в расчетном режиме:
массовый расход воздуха;
степень повышения давления;
КПД компрессора.
Воздушный осевой компрессор должен работать в диапазоне применяемого приведенного расхода 0,8 … 1,09 от расчетного значения.
Для создания проточной части воздушного осевого компрессора в качестве модели используем проточную часть воздушного осевого компрессора газотурбинной установки ГТК-10-4, выпускаемой НЗЛ.
Моделирование осевого компрессора проектируемой установки можно провести двумя способами:
В качестве точки моделирования на характеристике осевого компрессора выбрать прежнюю расчетную точку, ввести коэффициент моделирования m и уменьшить частоту вращения ротора на этот коэффициент.
Расчетную точку на характеристике компрессора сместить по частоте вращения ротора; при этом размеры компрессора остаются прежними.
Наиболее оправданным является выбор первого варианта, так как он не приводит к снижению КПД, в то время как второй вариант ведет к снижению КПД на 1-1,5%.
Определим коэффициент моделирования
где:
G проект = 83,72 кг/с - расход воздуха через проектный компрессор;
G модель = 86,20 кг/с - расход воздуха через модельный компрессор;
ТВ проект = 288 К - температура воздуха на входе в проектный компрессор;
ТВ модель = 288 К - температура воздуха на входе в модельный компрессор;
Р1 проект = 101,3 кПа - давление воздуха на входе в проектный компрессор;
Р1 модель= 101,3 кПа - давление воздуха на входе в модельный компрессор;
Частоту вращения проектного воздушного осевого компрессора определим используя следующее соотношение:
2. Газодинамический расчет турбины
2.1 Предварительный расчет
Чтобы распределить теплоперепад между ступенями, необходимо определить степень понижения давления, расход газа, работу расширения газа в турбине, полезную работу и полезную мощность этой турбины. Часть данных известна из задания и теплового расчета. Результаты предварительного расчета сведены в табл.2.1
Давление газа перед турбиной
Данные предварительного расчета
Наименование величины |
Формула |
Обозн |
Разм. |
Величина |
|
Температура газа перед турбиной |
задано |
Т0* |
К |
1063 |
|
Давление газа перед турбиной |
найдено |
Р0* |
МПа |
0,4236 |
|
Полная мощность турбины |
задано |
N |
МВт |
10 |
|
Частота вращения ротора ТВД |
задано |
nТВД |
об/мин |
5280 |
|
Частота вращения ротора ТНД |
задано |
nТНД |
об/мин |
4800 |
|
Атмосферное давление |
задано |
Ра* |
Па |
101300 |
|
Расход газа через турбину |
из расчета |
кг/с |
82,83 |
||
Степень расширения |
из расчета |
?Т |
- |
3,982 |
|
Адиабатический теплоперепад в турбине |
Hад* |
кДж/кг |
358,1 |
||
Полная температура газа за турбиной |
ТZ* |
K |
791,5 |
||
Давление за выходным трактом |
Р0*/?Т |
РТ* |
МПа |
0,106 |
|
Удельный объем газа за турбиной |
RТZ* /РТ* |
?Т |
м3/кг |
2,143 |
|
Скорость перед диффузором |
задано |
СZ |
м/с |
220 |
|
Скорость в выходном патрубке |
задано |
СВЫХ |
м/с |
50 |
|
КПД выходного диффузорного патрубка |
задано |
?Д |
- |
0,5 |
|
Потеря полного давления в диффузоре |
?РД |
Па |
5355 |
||
Полное давление за ступенью |
РZ* |
Па |
111737 |
||
Давление за последней ступенью |
РZ |
МПа |
0,100 |
||
Адиабатический теплоперепад в турбине по параметрам торможения |
Hад1-z |
кДж/кг |
370,5 |
Распределим теплоперепад по турбинам, исходя из теплового расчета ГТУ, из которого известен теплоперепад на ТНД.
НТНД = 125,75 кДж/кг;
HТВД = HТ - НТНД = 315,15-125,75=189,40 кДж/кг.
Кинематические параметры, принимаемые перед газодинамическим расчётом, сводим в табл.2.2
Таблица 2.2. Кинематические параметры
Наименование |
Обозначение |
Разм. |
ТВД |
ТНД |
|
Угол выхода потока из сопел |
?1 |
град. |
17,40 |
22,44 |
|
Степень реактивности ступени |
|
- |
0,350 |
0,485 |
|
Скорость выхода потока из РК |
С2а |
м/с |
183,6 |
171,0 |
Для стационарных ГТУ КПД турбины возрастает при понижении выходной скорости. Величина этой скорости при заданном расходе и параметрах газа на выходе определяется торцевой площадью последней ступени, которая в свою очередь связана с прочностью рабочих лопаток.
Определим корневой диаметр ступени ТВД:
= n/30 = 542,4
= *5280/30 = 552,9 рад/с;
Определим корневой диаметр ступени ТНД:
= n/30;
= *4800/30 = 502,7 рад/с;
2.2 Газодинамический расчет ступеней по среднему диаметру
Распределив теплоперепад и задав кинематические параметры, можно произвести газодинамический расчет по среднему диаметру, результаты которого сведены в табл.2.3
Таблица 2.3. Результаты газодинамического расчета по среднему диаметру
Наименование величины |
Формула |
Обозн |
Разм. |
ступень ТВД |
ступень ТHД |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
Адиабатический теплоперепад ступени |
найден |
hстад |
кДж/кг |
189,4 |
125,8 |
|
Полная температура за ступенью |
Т2* |
К |
919,4 |
819,7 |
||
Полное давление за ступенью |
Р2* |
Па |
217929 |
131826 |
||
Осевая составляющая скорости за РЛ |
задаемся |
С2а |
м/с |
183,6 |
171,0 |
|
Статическая температура за РЛ |
Т2 |
К |
904,9 |
807,1 |
||
Статическое давление за РЛ |
Р2 |
Па |
202602 |
123180 |
||
Удельный объем РЛ |
V2 |
м3/кг |
1,286 |
1,887 |
||
Ометаемая площадь на выходе из РЛ |
F2а |
м2 |
0,574 |
0,914 |
||
Высота РЛ |
lр |
м |
0,153 |
0,244 |
||
Веерность ступени |
Dl |
- |
7,794 |
4,897 |
||
Окружная скорость на среднем диаметре РЛ |
U2 |
м/с |
329,8 |
300,0 |
||
Адиабатический теплоперепад в соплах |
hсад |
кДж/кг |
123,1 |
64,8 |
||
Степень реактивности на среднем диаметре |
принимаем |
?cp |
- |
0,350 |
0,485 |
|
Скорость газа на выходе из сопел |
С1 |
м/с |
486,3 |
352,7 |
||
Угол выхода потока из сопел |
Принимаем |
?1 |
град |
17,40 |
22,44 |
|
Осевая составляющая скорости за СА |
C1а |
м/с |
145,4 |
134,6 |
||
Статическая температура за СА |
Т1 |
К |
961,1 |
865,8 |
||
Статическое давление за СА |
Р1 |
Па |
277574 |
169384 |
||
Удельный объем за СА |
V1 |
м3/кг |
0,997 |
1,472 |
||
Ометаемая площадь на выходе из СА |
F1а |
м2 |
0,554 |
0,906 |
||
Высота сопловой лопатки |
lc |
м |
0,148 |
0,242 |
||
Окружная скорость на среднем диаметре СА |
U1 |
м/с |
328,5 |
299,6 |
||
Коэффициент расхода для СА |
C1а- |
- |
0,443 |
0,449 |
||
Окружная проекция абсолютной скорости |
С1u |
м/с |
464,0 |
326,0 |
||
Окружная проекция относительной скорости |
W1u |
м/с |
135,5 |
26,4 |
||
Угол входа потока на РЛ |
?1 |
град |
47,02 |
78,89 |
||
Скорость выхода потока на РЛ |
W1 |
м/с |
198,8 |
137,2 |
||
Скорость выхода потока из РЛ |
W2 |
м/с |
394,1 |
356,5 |
||
Угол выхода потока из РЛ |
?2 |
град |
27,77 |
28,67 |
||
Окружная проекция относительной скорости |
W2U |
м/с |
348,7 |
312,8 |
||
Окружная проекция абсолютной скорости |
C2U |
м/с |
18,86 |
12,76 |
||
Угол выхода потока за РЛ |
?2 |
град |
84,1 |
85,7 |
||
Скорость выхода потока |
C2 |
м/с |
184,6 |
171,5 |
||
Скорость звука в потоке за РЛ |
a2 |
м/с |
588,7 |
556,0 |
||
Число Маха за РЛ |
MС2 |
- |
0,314 |
0,308 |
||
Скорость звука на выходе из СА |
a1 |
м/с |
606,8 |
575,9 |
||
Число Маха на выходе из СА |
MС1 |
- |
0,801 |
0,612 |
||
Температура заторможенного потока на РЛ |
T1W* |
К |
978,2 |
873,9 |
||
Ширина РЛ на среднем диаметре |
Bpcp |
м |
0,046 |
0,073 |
||
Передний осевой зазор |
S1 |
м |
0,016 |
0,026 |
||
Ширина сопел на среднем диаметре |
BCcp |
м |
0,051 |
0,080 |
||
Задний осевой зазор |
S2 |
м |
0,024 |
0,038 |
2.3 Выбор и расчет закона закрутки для каждой из ступеней
Выполненный расчет ступеней по среднему диаметру определяет требования к геометрии лопаток только в одном сечении - среднем. У корня и на периферии условия обтекания будут отличаться. Поэтому производим расчет ступени с учетом закрутки. Лопаточные аппараты профилируются так, чтобы обеспечить радиальное равновесие потока в межвенцовых зазорах. За счет безударного обтекания рабочих лопаток и предупреждения побочных течений газа в ступени экономичность ступени повышается. Закрутка приводит к увеличению степени реактивности ступени от корневого сечения к периферии.
Для обеих ступеней принимаем закон постоянства осевой составляющей скорости выхода газа из сопел, то есть C1a (r) = const. Результаты расчетов закрутки в трех сечениях для ступени ТВД сведены в табл.2.4
Изменение основных параметров потока по высоте лопатки ступени ТВД и ТНД представлены на рис.2.1., 2.2., 2.3., 2.4., 2.5., 2.6 .
Таблица 2.4. Результаты расчета закрутки лопаток ТВД
Наименование величины |
Формула |
Обозн |
Разм. |
Сечение |
|||
корн. |
средн. |
периф. |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Относительный радиус |
r |
- |
0,872 |
1,000 |
1,128 |
||
Угол выхода потока из сопел |
?1 |
град |
15,28 |
17,40 |
19,47 |
||
Осевая составляющая скорости за СА |
C1а |
м/с |
145,4 |
145,4 |
145,4 |
||
Окружная проекция абсолютной скорости |
C1U |
м/с |
532,3 |
464,0 |
411,3 |
||
Скорость газа на выходе из сопел |
C1 |
м/с |
551,8 |
486,3 |
436,2 |
||
Осевая составляющая скорости за РЛ |
C2а |
м/с |
183,6 |
183,6 |
183,6 |
||
Окружная скорость |
U1 |
м/с |
286,4 |
328,5 |
370,7 |
||
Адиабатический теплоперепад на соплах |
hcад |
кДж/кг |
158,5 |
123,1 |
99,1 |
||
Термодинамическая степень реактивности |
?т |
- |
0,163 |
0,350 |
0,477 |
||
Угол входа потока на РЛ |
?1 |
град |
30,59 |
47,02 |
74,41 |
||
Скорость входа потока на РЛ |
W1 |
м/с |
285,7 |
198,8 |
151,0 |
||
Скорость выхода потока из РЛ |
W2 |
м/с |
359,7 |
394,1 |
428,5 |
||
Угол выхода потока из РЛ |
?2 |
град |
30,70 |
27,77 |
25,37 |
||
Окружная проекция относительной скорости |
W2U |
м/с |
309,3 |
348,7 |
387,2 |
||
Окружная проекция абсолютной скорости |
C2U |
м/с |
-20,54 |
18,86 |
57,35 |
||
Угол выхода потока за РЛ |
?2 |
град |
96,38 |
84,13 |
72,66 |
||
Кинематическая степень реактивности |
?кин |
- |
0,035 |
0,323 |
0,523 |
||
Удельная работа на ободе |
hU |
кДж/кг |
146,6 |
158,7 |
173,7 |
||
Скорость выхода потока (абсолютная) |
C2 |
м/с |
184,8 |
184,6 |
192,4 |
||
Статическая температура за СА |
T1 |
К |
931,8 |
961,1 |
981,0 |
||
Статическое давление за СА |
P1 |
МПа |
243739 |
277574 |
302496 |
||
Температура заторможенного потока на РЛ |
T1W* |
К |
967,0 |
978,2 |
990,8 |
||
Скорость звука на выходе из СА |
м/с |
597,4 |
606,8 |
613,0 |
|||
Число Маха на выходе из СА |
- |
0,924 |
0,801 |
0,712 |
|||
Скорость звука на входе в РЛ |
м/с |
597,4 |
606,8 |
613,0 |
|||
Число Маха на входе в РЛ |
- |
0,478 |
0,328 |
0,246 |
Результаты расчетов закрутки в трех сечениях для ступени ТНД сведены в таблицу 2.5.
Таблица 2.5. Результаты расчета закрутки лопаток ТНД
Наименование величины |
Формула |
Обозн |
Разм. |
Сечение |
|||
корн. |
средн. |
периф. |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Относительный радиус |
r |
- |
0,796 |
1,000 |
1, 204 |
||
Угол выхода потока из сопел |
?1 |
град |
18,2 |
22,4 |
26,4 |
||
Осевая составляющая скорости за СА |
C1а |
м/с |
134,6 |
134,6 |
134,6 |
||
Окружная проекция абсолютной скорости |
C1U |
м/с |
409,6 |
326,0 |
270,7 |
||
Скорость газа на выходе из сопел |
C1 |
м/с |
431,2 |
352,7 |
302,3 |
||
Осевая составляющая скорости за РЛ |
C2а |
м/с |
171,0 |
171,0 |
171,0 |
||
Окружная скорость |
U1 |
м/с |
238,4 |
299,6 |
360,7 |
||
Адиабатический теплоперепад на соплах |
hcад |
кДж/кг |
96,8 |
64,8 |
47,6 |
||
Термодинамическая степень реактивности |
?т |
- |
0,230 |
0,485 |
0,622 |
||
Угол входа потока на РЛ |
?1 |
град |
38,17 |
78,89 |
123,76 |
||
Скорость входа потока на РЛ |
W1 |
м/с |
217,8 |
137,2 |
161,9 |
||
Скорость выхода потока из РЛ |
W2 |
м/с |
308,4 |
356,5 |
405,9 |
||
Угол выхода потока из РЛ |
?2 |
град |
33,68 |
28,67 |
24,92 |
||
Окружная проекция относительной скорости |
W2U |
м/с |
256,6 |
312,8 |
368,1 |
||
Окружная проекция абсолютной скорости |
C2U |
м/с |
-43,41 |
12,76 |
68,10 |
||
Угол выхода потока за РЛ |
?2 |
град |
104,2 |
85,7 |
68,3 |
||
Кинематическая степень реактивности |
?кин |
- |
0,050 |
0,477 |
0,719 |
||
Удельная работа на ободе |
hU |
кДж/кг |
87,3 |
101,5 |
122,2 |
||
Скорость выхода потока (абсолютная) |
C2 |
м/с |
176,4 |
171,5 |
184,1 |
||
Статическая температура за СА |
T1 |
К |
839,3 |
865,8 |
880,0 |
||
Статическое давление за СА |
P1 |
МПа |
148665 |
169384 |
181358 |
||
Температура заторможенного потока на РЛ |
T1W* |
К |
859,8 |
873,9 |
891,3 |
||
Скорость звука на выходе из СА |
м/с |
567,0 |
575,9 |
580,6 |
|||
Число Маха на выходе из СА |
- |
0,760 |
0,612 |
0,521 |
|||
Скорость звука на входе в РЛ |
м/с |
567,0 |
575,9 |
580,6 |
|||
Число Маха на входе в РЛ |
- |
0,384 |
0,238 |
0,279 |
3. Профилирование лопаток ТВД и ТНД
В основе расчета лежит методика, разработанная специалистами авиапромышленности и основанная на результатах статического анализа геометрических параметров профилей большого числа реально выполненных, тщательно отработанных и испытанных ступеней.
Исходными данными для расчета геометрических параметров профилей являются результаты газодинамического расчета ступени по сечениям.
Расчет производим на ЭВМ. Результаты расчета профилей лопаток ТВД и ТНД сводим в табл.3.1 и 3.2 .
Таблица 3.1. Геометрические параметры профилей рабочих лопаток ступени ТВД
Наименование величины |
Формула |
Обозн |
Разм. |
Сечение |
|||
корн. |
средн. |
периф. |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Скорость входа потока в решетку |
C1a/sin?1 |
W1 |
м/с |
285,7 |
198,8 |
151,0 |
|
Скорость выхода потока из решетки |
??w12 + 2?т hcтад????? |
W2 |
м/с |
359,7 |
394,1 |
428,5 |
|
Входной угол потока |
arctg (c1a/ (c1u - u1)) |
?? |
град |
30,6 |
47,0 |
74,4 |
|
Выходной угол потока |
arcsin (c2a/w2) |
?2 |
град |
30,7 |
27,8 |
25,4 |
|
Число Маха |
w2/a2 |
Mw2 |
- |
0,602 |
0,650 |
0,699 |
|
Ширина решетки |
из расчета по среднему диаметру |
B |
м |
0,054 |
0,046 |
0,038 |
|
Угол установки профиля |
0,85arctg [ (w1sin?1 + +w2sin?2) / (w2cos?2 - w1sin?1)] |
?y |
град |
80,1 |
62,2 |
49,8 |
|
Хорда профиля |
B [1/ sin?у + 0,054* * (1-1/sin?у)] |
b |
м |
0,0543 |
0,0516 |
0,0495 |
|
Относительная максимальная толщина профиля |
Принимаем |
Cmax |
- |
0,250 |
0,125 |
0,045 |
|
Оптимальный относительный шаг решетки |
0,6{ [180 (sin?1/sin?2) / / (180-?1-?2)] 1/3* * [1-cmax] } |
tопт |
- |
0,516 |
0,730 |
0,983 |
|
Диаметр рассчитанного сечения |
DСР*rОТН |
D2 |
м |
1,040 |
1, 193 |
1,346 |
|
Число лопаток в решетке |
?D2/ (tоптb) |
Zл |
шт |
116 |
116 |
116 |
|
Шаг решетки |
?D2/zл |
t |
м |
0,028 |
0,032 |
0,036 |
|
Фактический относительный шаг |
t/b |
t |
- |
0,518 |
0,626 |
0,737 |
|
Входной геометрический угол профиля |
?1/ [a1?12+ +b1?1+c1+ (a2?12+ +b2?1+c2) ??2] |
?1л |
град |
30,8 |
54,2 |
75,8 |
|
Эффективный выходной угол решетки |
?2 - 2?5 |
?2э |
град |
27,7 |
24,8 |
22,4 |
|
Затылочный угол профиля |
Принимаем |
? |
град |
10,5 |
9,8 |
9,1 |
|
Выходной геометрический угол профиля |
?2э + 26,66cmax - 0,276????4,29t + 4,13 |
?2л |
град |
33,4 |
26,8 |
22,0 |
|
Относительный радиус выходной кромки |
Принимаем |
R2 |
- |
0,01 |
0,01 |
0,01 |
|
Относительный радиус входной кромки |
0,0527sin?1л+0,007* *sin?2л+0,236cmax+ +0,18R2-0,053 |
R1 |
- |
0,039 |
0,024 |
0,013 |
|
Относительное положение максимальной толщины |
0,1092+1,008?10-3* *?1л+3,335?10-3* *?2л-0,1525t+0,2188* * Сmax+4,697Ч10-3g |
Xc |
- |
0,276 |
0,231 |
0, 199 |
|
Относительная длина средней линии профиля |
1,32-2,182?10-3?1л - 3,072?10-3* *?2л+0,367cmax |
L |
- |
1,242 |
1,165 |
1,103 |
|
Угол заострения входной кромки |
3,51arctg [ (cmax/2- R1) / ( (1-xc) L-R1)] |
?? |
град |
55,5 |
31,1 |
9,1 |
|
Угол заострения выходной кромки |
3,51arctg [ (cmax/2- R2) / ( (1-xc) L-R2)] |
?2 |
град |
15,9 |
7,3 |
1,8 |
|
Горло межлопаточного канала |
tsin?2 |
?2 |
м |
0,0131 |
0,0135 |
0,0139 |
|
Радиус входной кромки |
bR1 |
R1 |
м |
0,0021 |
0,0013 |
0,0007 |
|
Радиус выходной кромки |
bR2 |
R2 |
м |
0,0005 |
0,0005 |
0,0005 |
|
Максимальная толщина профиля |
b cmax |
Cmax |
м |
0,0136 |
0,0064 |
0,0022 |
|
Положение макс. толщины профиля |
b xc |
Xc |
м |
0,0150 |
0,0119 |
0,0099 |
Табчлица 3.2. Геометрические параметры профилей рабочих лопаток ступени ТНД
Наименование величины |
Формула |
Обозн |
Разм. |
Сечение |
|||
корн. |
средн. |
периф. |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
Скорость входа потока в решетку |
C1a/sin?1 |
W1 |
м/с |
217,8 |
137,2 |
161,9 |
|
Скорость выхода потока из решетки |
??w12 + 2?т hcтад????? |
W2 |
м/с |
308,4 |
356,5 |
405,9 |
|
Входной угол потока |
arctg (c1a/ (c1u - u1)) |
?? |
град |
38,2 |
78,9 |
123,8 |
|
Выходной угол потока |
arcsin (c2a/w2) |
?2 |
град |
33,7 |
28,7 |
24,9 |
|
Число Маха |
w2/a2 |
Mw2 |
- |
0,544 |
0,619 |
0,699 |
|
Ширина решетки |
из расчета по среднему диаметру |
B |
м |
0,085 |
0,073 |
0,061 |
|
Угол установки профиля |
0,85?arctg? [ (w1sin?1 + +w2sin?2) / (w2cos?2 - w1sin?1)] |
?y |
град |
63,0 |
39,0 |
28,1 |
|
Хорда профиля |
B [1/ sin?у + 0,054* * (1-1/sin?у)] |
b |
м |
0,0952 |
0,1138 |
0,1256 |
|
Относительная максимальная толщина профиля |
принимается |
Cmax |
- |
0,250 |
0,125 |
0,045 |
|
Оптимальный относительный шаг решетки |
0,6{ [180 (sin?1/sin?2) / / (180-?1-?2)] 1/3х х [1-cmax] } |
tопт |
- |
0,553 |
0,903 |
1,287 |
|
Диаметр рассчитанного сечения |
DСР*rОТН |
D2 |
М |
0,950 |
1, 194 |
1,438 |
|
Число лопаток в решетке |
?D2/ (tоптb) |
Zл |
шт |
57 |
57 |
57 |
|
Шаг решетки |
?D2/zл |
t |
м |
0,052 |
0,066 |
0,079 |
|
Фактический относительный шаг |
t/b |
t |
- |
0,550 |
0,578 |
0,631 |
|
Входной геометрический угол профиля |
?1/ [a1?12+ +b1?1+c1+ (a2?12+ b2?1+c2) ??2] |
?1л |
град |
40,0 |
80,4 |
115,2 |
|
Эффективный выходной угол решетки |
?2 - 2?5 |
?2э |
град |
30,7 |
25,7 |
21,9 |
|
Затылочный угол профиля |
принимаем |
? |
град |
11,3 |
10,2 |
9,1 |
|
Выходной геометрический угол профиля |
?2э + 26,66cmax - 0,276????4,29t + 4,13 |
?2л |
град |
36,0 |
27,8 |
22,0 |
|
Относительный радиус выходной кромки |
принимаем |
R2 |
- |
0,01 |
0,01 |
0,01 |
|
Относительный радиус входной кромки |
0,0527sin?1л+0,007* *sin?2л+0,236cmax+ +0,18R2-0,053 |
R1 |
- |
0,046 |
0,034 |
0,010 |
|
Относительное положение максимальной толщины |
0,1092+1,008?10-3* *?1л+3,335?10-3* *?2л-0,1525t+0,2188* * Сmax+4,697Ч10-3g |
Xc |
- |
0,293 |
0,270 |
0,255 |
|
Относительная длина средней линии профиля |
1,32-2,182?10-3?1л - 3,072?10-3* *?2л+0,367cmax |
L |
- |
1,214 |
1,105 |
1,018 |
|
Угол заострения входной кромки |
3,51arctg [ (cmax/2- R1) / ( (1-xc) L-R1)] |
?? |
град |
50,2 |
21,9 |
10,2 |
|
Угол заострения выходной кромки |
3,51arctg [ (cmax/2- R2) / ( (1-xc) L-R2)] |
?? |
град |
16,7 |
8,1 |
2,1 |
|
Горло межлопаточного канала |
tsin?2 |
?2 |
м |
0,0267 |
0,0285 |
0,0296 |
|
Радиус входной кромки |
bR1 |
R1 |
м |
0,0044 |
0,0038 |
0,0012 |
|
Радиус выходной кромки |
bR2 |
R2 |
м |
0,0010 |
0,0011 |
0,0013 |
|
Максимальная толщина профиля |
b cmax |
Cmax |
м |
0,0238 |
0,0142 |
0,0057 |
|
Положение макс. толщины профиля |
b xc |
Xc |
м |
0,0279 |
0,0308 |
0,0321 |
3.1 Расчет потерь энергии, КПД и мощности турбины
Расчет приведен в табл. 3.3
Таблица 3.3
Наименование |
Формула |
Обозначение |
Размерность |
ТВД |
ТНД |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
Профильные потери для СА |
?hс. п |
4,88 |
2,56 |
|||
Профильные потери для венцов РК |
?hр. п |
8,39 |
6,86 |
|||
Концевые потери СА |
?hс. к |
1,03 |
0,68 |
|||
Концевые потери в рабочих венцах |
?hр. к |
2,00 |
1,90 |
|||
Радиальный зазор в СА |
принимаем |
?с |
мм |
2,0 |
2,0 |
|
Радиальный зазор в РА |
принимаем |
?р |
мм |
2,0 |
2,0 |
|
Потери от перетеканий в радиальном зазоре СА |
?hс. з |
1,659 |
0,535 |
|||
Потери от перетеканий в радиальном зазоре РЛ |
?hр. з |
0,866 |
0,500 |
|||
Использованный в ступени перепад |
hu |
170,6 |
112,7 |
|||
Внутренний КПД ступени |
?u |
0,901 |
0,896 |
Суммарный использованный теплоперепад в турбине:
КПД турбины без учета потерь на трение дисков:
Этот КПД определен с учетом полного использования выходной скорости всех ступеней, за исключением последней.
Оценивая потери на трение дисков с помощью ?тр~0,99, получаем внутренний КПД турбины
hТ--=--huТ--*--hтр;
hТ =0,899 *0,99=0,890
а общую мощность турбины:
= 82,83*283,3*0,890=23231 кВт.
При вычете мощности, потребляемой компрессором, расположенном на этом же валу, с учетом механических потерь, получаем полезную (эффективную) мощность:
=83,72*177,9*0,86=12809 кВт;
Ne = (NT - NK) *???мех;
Ne = (23231 - 12809) *0,96 = 10010 кВт.
- Реферат
- Введение
- 1. Исходные данные теплового расчета
- моделирование компрессора;
- 1.2 Моделирование компрессора
- 2. Газодинамический расчет турбины
- 2.1 Предварительный расчет
- 2.2 Газодинамический расчет ступеней по среднему диаметру
- 2.3 Выбор и расчет закона закрутки для каждой из ступеней
- 3. Профилирование лопаток ТВД и ТНД
- расчет на прочность диска ТВД;
- 4. Расчет на прочность диска ТВД
- 5. Спецтема: Расширение Пунгинского ПХГ (подземного хранилища газа)
- 5.1. Схема работы ПХГ
- 5.2. Расчёт количества эксплуатационных скважин для вывода ПХГ на режим циклической эксплуатации с активным объемом газа 3,5 млрд. м3 и производительностью 35 млн. м3/сут.
- Заключение
- Подземное хранение газа
- 5. Подземное хранение газа.
- 26.Подземные хранилища газа. Способы сооружения.
- 2.1. Подземные хранилища газа в соляных кавернах.
- 34. Подземное хранение газа.
- 2. Цели и преимущества подземного хранения газа.
- 5.3. Подземные хранилища газа
- Вопрос 24. Подземное хранение газа (пхг). Преимущества и недостатки различных способ создания и эксплуатации пхг.